一、计算裂纹柱Saint-Venant弯曲的弯曲中心和应力强度因子方法（论文文献综述）
王超[1]（2016）在《含裂纹偏心受压开口薄壁圆柱壳的断裂和稳定性研究》文中研究指明薄壁壳体具有造型美观,受力合理和经济适用等优点,大量的应用于工程实际当中,但是研究大多都集中在完整的闭口薄壁构件上。对于实际工程中越来越多的要使用到的一些开口薄壁构件,研究的相对较少,尤其是含裂纹的开口薄壁壳体研究更少。在荷载作用下开口薄壁壳体结构主要破坏形式,无论是通常情况下得屈曲失稳破坏,还是薄壁壳体结构的断裂破坏,都呈现出强烈的突然性,造成灾难性的事故,所以薄壁壳体结构的安全性以及安全性评价方法一直是工程界的普遍关注和研究的问题,要建立薄壳结构的安全性评价方法,必须研究含裂纹的开口薄壁壳体结构的断裂力学行为以及壳体屈曲的平衡路径和极限承载力,基于此,本文的研究内容主要有:（1）含裂纹的开口薄壁壳体结构断裂力学行为研究。在弹性条件下,应力强度因子是表征结构断裂的一个重要参数,可以用来判断构件是否会进入失稳断裂状态。本文针对含有裂纹的开口薄壁圆柱壳结断裂问题,基于J积分理论,采用有限元方法研究了含有环向裂纹的开口薄壁圆柱壳结构偏心受压下的断裂力学响应,分析了荷载的大小、偏心度、裂纹长度、开口大小对裂纹应力强度因子的影响,这是建立开口薄壁圆柱壳结构断裂行为安全评价方法所必须的。（2）含裂纹的开口薄壁壳体结构弹性屈曲行为研究。裂纹的存在会加剧开口薄壁壳体结构屈曲前的变形,还会影响到壳体屈曲的平衡路径和极限承载力,因此本文分析了含裂纹的开口薄壁壳体结构弹性屈曲行为,分析了荷载的大小、偏心度、裂纹长度、开口大小对开口圆柱壳薄壁柱结构的变形、裂纹截面张开位移、屈曲前平衡路径和极限荷载力的影响,这是建立开口薄壁圆柱壳结构屈曲行为安全评价方法所必须的。
陈晓东[2]（2015）在《统一分析梁和有限节线法的若干应用》文中进行了进一步梳理针对杆状类工程结构构件和结构体系,本文提出了一种新的梁模型——统一分析梁与一种新的数值分析方法——有限节线法。利用统一分析梁和有限节线法不仅可以解决任意杆状类结构构件或结构体系的力学分析问题,而且当问题的性质与传统梁理论的前提条件一致时,会得出同样精度的解答。算例计算结果也证明了统一分析梁的合理性与有限节线法的正确性。论文的主要工作如下:1论述了梁的发展历史以及本文的研究意义;2引入了统一分析梁和有限节线法的概念,并根据最小势能原理,推导出了在静力作用下的常微分方程组及其相应的边界条件;3论述了统一分析梁和有限节线法在固体力学中实体构件中的应用,分别与传统梁理论中的Euler梁、Timoshenko梁和自由扭转作用时的Saint Venant梁进行了比较,并给出了非圆非对称厚壁截面的统一分析梁算例;4论述了统一分析梁和有限节线法在约束扭转时薄壁杆件中的应用,分别与Vlasov梁和Umansky梁进行了比较,并给出了半开半闭截面薄壁杆件的统一分析梁算例;5指出了统一分析梁在解决更广泛工程问题时需要克服的问题。
刘楠[3]（2013）在《海洋平台结构的断裂分析》文中进行了进一步梳理我国现在投产的油田大多数属于边际油田，所以在我国油气田的开发中应研究适用于边际油田的海上采油平台类型，当然，随着科学技术的不断进步，深海油田也在不断的被开发，人类正在逐步完成由浅海到深海油田的开发利用。海洋平台是海洋石油开发的关键设备，随着人类对海洋石油资源的迫切需求，所需的海洋石油平台数量也越来越多。本文选取的研究对象有两个：一是适用于边际油田和小油田的浅海重力式平台，另一个是适用于深海的Spar平台。重力式平台是一种靠自重来保持平台稳定性的钢筋混凝土结构，一般适用于比较浅的海域，其结构大致由三部分组成：底部储油罐（沉箱）、支撑立柱和平台甲板，底部的储油罐部分一般直接和海底接触，可用于储存石油；沉箱上采用钢筋混凝土或钢质立柱来支撑上部甲板。这类平台由于其具有甲板面积大、对海洋环境适应性强、防火、防腐性能好及维修费低等优点，可综合多种用途，作为海洋石油开发的多用平台；同时，Spar平台被广泛应用于人类开发深海的事业中，目前投入实际生产的Spar平台在整体组成上一般可分为六大系统：平台上体、平台主体、浮力系统、中心井、立管系统和系泊系统。Spar平台担负了钻探、生产、海上原油处理、石油储藏和装卸等各种工作，它被很多石油公司视为下一代深水平台的发展方向。各种海洋平台结构复杂，造价高昂，在服役过程中，海洋平台长期处于十分恶劣的环境，结构功能容易退化，自然会产生许多复杂的机械损伤，如腐蚀损耗、疲劳裂纹或局部凹陷等。本文首先将重力式平台的储油罐结构进行简化，考虑其二维裂纹，研究其在风、波浪、海流及海冰等载荷作用下的断裂破坏；其次运用大型有限元软件对深海Spar平台结构进行静动力分析，在此基础上对Spar平台的三维主体结构进行断裂分析，并研究其疲劳裂纹扩展及疲劳寿命；最后，用边界元方法进行了不同风载荷作用下Spar平台带边裂纹主体部分的扭转断裂分析，为油田实际工程应用打下基础。本文的具体工作及创新点如下：1.浅海重力式海洋平台二维结构的断裂分析：研究重力式海洋平台沉箱的表面裂纹最大深度，通过考虑沉箱有一个内表面裂纹，将问题简化为无裂纹重力式平台问题和带裂纹矩形板问题的叠加，应用有限元方法对重力式海洋平台无裂纹情形进行静力分析，得到与裂纹位置对应处的环向拉应力，计算裂纹矩形板的应力强度因子，得到海洋环境荷载下沉箱内表面裂纹的最大深度。2.深海Spar平台结构的静动力分析：针对我国南海的具体情况，应用大型有限元通用软件ANSYS对平台进行建模，模型建立后根据所处环境条件对平台进行静动力分析，静力分析时考虑一种波浪工况，动力分析时首先进行平台的模态分析，在模态分析的基础上研究波浪等环境载荷对所建Spar平台模型的动力响应。3.深海Spar平台三维结构的断裂分析：在平台静动力分析的基础上，利用三维实体单元建立计算模型，对模型进行独特的网格划分，阐述了在ANSYS中，三维裂纹应力强度因子计算分析的简捷方法，并将计算结果和现有理论结果进行对比分析，最后简要讨论裂纹的疲劳扩展，这是论文的创新点之一。4.风载荷作用下Spar平台带边裂纹主体的扭转断裂分析：考虑复杂的海洋环境载荷及所建平台的固有模态，发现扭转作用是不容忽视的。将Spar平台的主体结构简化为一种材料组成的柱体，考虑其边缘裂纹，通过建立适用于柱体Saint-Venant扭转的边界积分方程对Spar平台主体部分的扭转断裂进行研究；讨论裂纹尖端的奇异性，应用边界元方法进行分析，将问题划归为各个边界上积分方程的求解，并编制Fortran程序进行计算，对含有直线裂纹和曲线裂纹柱体的扭转断裂破坏进行了分析，所得结果与文献资料吻合，证明了边界元方法的正确性和有效性，最后对Spar平台在不同风载荷作用下含裂纹主体部分的扭转断裂进行了计算，这是创新点之二。
张陕锋[4]（2006）在《正交异性板扁平钢箱梁若干问题研究》文中研究表明正交异性板扁平钢箱梁最早的应用是英国1966年建成的Severn桥,当时采用扁平钢箱梁的主要目的是为了改善大跨度悬索桥的抗风性能。扁平钢箱梁代替桁架梁被认为如同飞机工业中双翼飞机改进为单翼飞机的革命性变革。同时,正交异性板扁平钢箱梁保留了正交异性桥面板具有自重轻、刚度大、维护方便等优点,所以,继Severn桥之后,法国、丹麦、土耳其、日本、中国等均将正交异性板扁平钢梁作为大跨缆索支承桥梁加劲梁的主要形式之一。事实上,正交异性板扁平钢箱梁适合于任何把自重和梁高作为重要指标的桥梁。近些年来,国内外已建成的扁平钢箱梁桥在运营过程中发现一些与结构、构造和制造工艺相关的重要问题,并且随服役时间的增长越来越突出。扁平钢箱梁的正交异性桥面板既有桥面系的功能,直接承受交通荷载,又构成横梁和纵梁的上翼缘,结构受力复杂;因剪力滞后效应、畸变翘曲、构造细节和焊接工艺造成的应力集中等原因,应力变化梯度大;而桥面系局部刚度不足也导致铺装层过早破坏。如果正交异性桥面板因疲劳或其它原因损坏而需要修复或者更换时,将十分困难。所以,有些国家的桥梁工程师一直谨慎使用正交异性桥面板作为扁平箱梁翼缘的结构形式。在美国,桥梁界从上个世纪50年代就开始深入、系统地研究正交异性板梁,而直到2003年建成的卡圭尼兹第三大桥才首次使用正交异性板扁平钢箱梁作为较大跨度悬索桥的加劲梁。可以看到,人们对正交异性板扁平钢箱梁的结构性能认识还不是非常统一和成熟,对相关问题有必要进行更深入的研究。本文以一座实桥的扁平钢箱梁为模型用有限元方法和ANSYS软件研究了正交异性板扁平钢箱梁的三个问题:1.研究了节段正交异性板扁平钢箱梁受弯、受扭的力学性能。考察了钢箱梁顶板、底板和隔板等各个部分的应力分布特点和应力幅值,包括剪力滞效应、扭转翘曲正应力、斜底板以及箱形棱角处的应力水平,以期为确定主梁的钢材强度和其他力学性能提供依据,也为推测扁平钢箱梁的断裂危险部位提供依据,为分析整个桥梁建设的经济性提供参考;2.研究了扁平钢箱梁U形肋与面板的焊接残余应力。在ANSYS程序中用热-结构顺序耦合的方法模拟已知焊缝熔合线的焊接产生的残余应力,以期为计算正交异性桥面板的极限承载能力提供重要的初始条件,同时为疲劳强度的分析提供有价值的应力幅,为使用寿命的预测提供参考;3.研究了扁平钢箱梁正交异性桥面板的构造设计。主要研究了横隔板为使U形肋贯穿所开缺口的应力集中和U形肋内设置小隔板对改善桥面板受力的作用,以期为桥面板的抗疲劳设计提供依据,为精确计算桥面板的刚度和交通荷载作用下的位移提供依据,为桥面铺装相关研究和施工提供依据和参考。通过对上述问题的理论研究和ANSYS计算分析,得到一些结论和数据,以期对扁平钢箱梁强度设计、疲劳设计、制造安装、桥面铺装、运营维护和寿命评估等提供有价值的参考。
王晓春[5]（2001）在《结构中裂纹杆件的力学分析》文中研究表明杆系结构是一类应用广泛的工程结构.作为杆系结构的基本元素——杆件,常常受到拉、压、弯、扭的联合作用.裂纹杆件的扭转和弯曲,是现代工程结构中一类重要的问题.对于横截面带有裂纹的杆系结构的力学分析,文献上报道较少.本文在先前工作的基础上,进一步提出弯扭应力函数的概念,将裂纹杆件的扭转问题、弯曲问题和弯扭复合加载问题纳入统一的框架之下进行讨论,得到了用弯扭应力函数表示的剪应力通用表达式.以偏心裂纹矩形截面杆件的扭转问题为例,利用单裂纹一般解及裂纹分割法,导出了问题的一组广义柯西型奇异积分方程,通过数值求解,计算了裂纹杆件的扭转刚度以及裂纹尖端的应力强度因子.
汤任基,汤昕燕[6]（2001）在《计算裂纹柱Saint-Venant弯曲的弯曲中心和应力强度因子方法》文中研究说明使用单裂纹解及调和函数的常规解 ,裂纹柱受横向力作用而引起的SaintVenant弯曲问题 ,被归为解两组积分方程 ,并获得了一般解· 在此基础上 ,对横截面不为薄壁但扭转刚度很小的裂纹柱 ,提出了一种计算弯曲中心和应力强度因子的方法 ,给出了一些数值算例
陈宜周[7]（1982）在《内侧开裂空心扭转圆轴裂纹端的K3》文中研究指明在本文中,把内侧开裂空心圆轴的扭转问题分为Laplace方程的两个Dirichlet问题,其中待定常数K可由位移单值条件定出。通过保角映象和调和函数延拓方法,可以方便地解出边值问题。最后,利用柔度法可算出K3的值。
二、计算裂纹柱Saint-Venant弯曲的弯曲中心和应力强度因子方法（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、计算裂纹柱Saint-Venant弯曲的弯曲中心和应力强度因子方法（论文提纲范文）
（1）含裂纹偏心受压开口薄壁圆柱壳的断裂和稳定性研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 研究现状 |
| 1.2.1 含裂纹薄壁构件有关断裂问题的研究现状 |
| 1.2.2 开口薄壁构件的稳定性研究 |
| 1.3 本文主要研究工作 |
| 1.3.1 现有文献的不足之处 |
| 1.3.2 本文的研究工作 |
| 2 开口薄壁柱壳应力强度因子的数值解 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 基本假设及裂纹前缘应力计算 |
| 2.2.1 建立模型的基本步骤 |
| 2.2.2 开口薄壁圆截面柱计算模型及裂纹前缘应力 |
| 2.2.3 开口圆截面柱计算模型即裂纹前缘应力 |
| 2.3 应力强度因子求解 |
| 2.3.1 关于J积分的定义式 |
| 2.3.2 开口薄壁圆柱应力强度因子求解 |
| 2.4 本章小结 |
| 3 含裂纹偏心受压开口薄壁圆柱壳的弹性变形 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 裂纹对开口薄壁圆截面偏心柱弹性变形的影响 |
| 3.2.1 计算模型 |
| 3.2.2 裂纹存在对柱挠度的影响程度 |
| 3.2.3 裂纹截面张开距离 |
| 3.3 本章小结 |
| 4 含裂纹弹性柱的屈曲平衡路径和极限承载力 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 结构稳定理论 |
| 4.2.1 分枝屈曲 |
| 4.2.2 极值型失稳 |
| 4.2.3 跃越失稳 |
| 4.3 含裂纹开口圆截面受压柱稳定性能的研究内容 |
| 4.3.1 特征值屈曲分析 |
| 4.3.2 含物理裂纹缺陷的开口薄壁极限荷载 |
| 4.3.3 求解方法 |
| 4.3.4 特征值屈曲分析步骤 |
| 4.4 含裂纹开口薄壁圆柱的屈曲前平衡路径 |
| 4.4.1 裂纹张开和断裂条件 |
| 4.4.2 平衡路径 |
| 4.4.3 计算模型 |
| 4.4.4 轴心受压柱的平衡路径 |
| 4.5 含单边裂纹开口圆柱的极限荷载 |
| 4.5.1 材料和构件基本参数 |
| 4.5.2 含裂纹偏心受压薄壁开口圆截面柱的极限荷载 |
| 4.6 本章小结 |
| 5 总结与展望 |
| 5.1 结论 |
| 5.2 研究展望 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
（2）统一分析梁和有限节线法的若干应用（论文提纲范文）
| 致谢 |
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 杆状类工程结构构件和结构体系的发展概述 |
| 1.2 本文的研究意义 |
| 1.2.1 现有梁理论的多样化和不统一性 |
| 1.2.2 新型结构和新型材料对现有梁理论的制约 |
| 1.3 本文研究的主要内容 |
| 2 统一分析梁 |
| 2.1 统一分析梁的定义 |
| 2.2 定量确定统一分析梁位移场(或运动场)的思想方法 |
| 2.3 统一分析梁的应力状态假定、弹性模量中心以及位移场 |
| 2.4 本章小结 |
| 3 有限节线法 |
| 3.1 有限节线法概述 |
| 3.2 矩阵计算的局部单元化和程序化 |
| 3.2.1 矩阵计算的截面单元化 |
| 3.2.2 矩阵计算的局部单元的程序化 |
| 3.3 本章小结 |
| 4 UAB在固体力学实体构件中的应用 |
| 4.1 横向荷载作用下Euler梁与UAB梁的对比 |
| 4.2 横向荷载作用下Timoshenko梁与UAB梁的对比 |
| 4.3 自由扭转作用下Saint Venant梁与UAB梁的对比 |
| 4.4 复杂荷载作用下巨型厚壁角形柱的UAB解 |
| 4.5 本章小结 |
| 5 UAB在薄壁杆件约束扭转问题中的应用 |
| 5.1 约束扭转作用下Vlasov梁与UAB梁的对比 |
| 5.2 约束扭转作用下Umansky梁与UAB梁的对比 |
| 5.3 约束扭转作用下半开半闭薄壁截面杆件的UAB解 |
| 5.4 本章小结 |
| 6 结论与展望 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 展望 |
| 参考文献 |
| 作者简历 |
| 学位论文数据集 |
（3）海洋平台结构的断裂分析（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 课题背景 |
| 1.2 国内外研究现状及发展动态 |
| 1.2.1 海洋平台的断裂分析 |
| 1.2.2 裂纹柱的扭转理论 |
| 1.3 本文的研究目的及研究内容 |
| 1.3.1 研究目的及意义 |
| 1.3.2 主要研究内容及创新点 |
| 1.3.3 主要技术路线 |
| 2 基本理论 |
| 2.1 有限元法概述 |
| 2.1.1 有限元法简介 |
| 2.1.2 有限元法的力学基础及主要内容 |
| 2.1.3 有限元通用软件 ANSYS |
| 2.2 边界元方法 |
| 2.2.1 边界元法发展概况 |
| 2.2.2 边界元法的数学基础及基本思想 |
| 2.2.3 边界元法的优缺点 |
| 2.3 断裂力学简介 |
| 2.3.1 断裂力学主要内容 |
| 2.3.2 裂纹的类型 |
| 2.3.3 断裂准则简介 |
| 2.4 海洋环境载荷 |
| 2.4.1 风载荷作用理论 |
| 2.4.2 波浪理论及波浪载荷 |
| 2.4.3 海流载荷计算 |
| 2.4.4 海冰载荷 |
| 3 重力式海洋平台二维结构的断裂分析 |
| 3.1 重力式海洋平台断裂模型 |
| 3.2 无裂纹海洋平台结构的有限元分析 |
| 3.3 沉箱的断裂分析 |
| 3.4 本章小结 |
| 4 深海 Spar 平台结构的静动力分析 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 深海 Spar 平台有限元模型的建立 |
| 4.2.1 平台参数设计 |
| 4.2.2 选用的单元特性 |
| 4.2.3 ANSYS 建立平台结构模型 |
| 4.3 Truss Spar 平台的静力分析 |
| 4.3.1 海洋环境条件设置 |
| 4.3.2 搜索波流耦合相位角 |
| 4.3.3 波浪工况下各种海洋环境载荷的计算 |
| 4.3.4 平台在波浪工况下的静力分析 |
| 4.4 Truss Spar 平台的模态分析 |
| 4.5 Truss Spar 平台的谐响应分析 |
| 4.6 波浪载荷下 Spar 平台的响应 |
| 4.6.1 波浪载荷的确定 |
| 4.6.2 波浪载荷作用下深海 Spar 平台随机分析 |
| 4.7 本章小结 |
| 5 深海 Spar 平台三维结构的断裂分析 |
| 5.1 Spar 平台计算模型 |
| 5.2 Spar 平台三维结构的断裂分析 |
| 5.2.1 有限元方法计算 |
| 5.2.2 理论计算 |
| 5.3 疲劳裂纹扩展 |
| 5.3.1 裂纹扩展的力学条件 |
| 5.3.2 裂纹扩展速率的确定 |
| 5.3.3 三维表面裂纹扩展的理论推导 |
| 5.3.4 疲劳裂纹扩展剩余寿命预测 |
| 5.4 本章小结 |
| 6 风载荷作用下 Spar 平台带边裂纹主体的扭转断裂分析 |
| 6.1 平台主体扭转的基本公式 |
| 6.1.1 Spar 平台主体部分的基本结构 |
| 6.1.2 柱体 Saint-Venant 扭转问题的理论简介 |
| 6.1.3 带裂纹柱体扭转问题的边界积分方程 |
| 6.2 抗扭刚度和应力强度因子的计算 |
| 6.3 含边裂纹柱体扭转问题的裂纹尖端奇异性处理 |
| 6.4 边界元数值计算 |
| 6.4.1 插值函数的选取 |
| 6.4.2 奇异元上积分的计算 |
| 6.4.3 非奇异元上积分的计算 |
| 6.5 带边裂纹柱体扭转问题的数值算例 |
| 6.5.1 含直线边裂纹的柱体 |
| 6.5.2 含折线边裂纹的柱体 |
| 6.6 Spar 平台主体在风载荷作用下的扭转分析算例 |
| 6.6.1 风载荷对 Spar 平台主体的扭转作用 |
| 6.6.2 平台主体数值计算实例 |
| 6.7 本章小结 |
| 7 结论和展望 |
| 7.1 主要结论 |
| 7.2 论文创新点 |
| 7.3 展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 个人简历 |
| 发表的学术论文 |
（4）正交异性板扁平钢箱梁若干问题研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 目录 |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 正交异性板扁平钢箱梁的介绍 |
| 1.2.1 国内外的广泛应用 |
| 1.2.2 应用的局限性 |
| 1.2.3 拓展更广泛的应用空间 |
| 1.3 本文研究的背景及问题的提出 |
| 1.3.1 研究的背景 |
| 1.3.2 问题的提出 |
| 1.4 本文研究的主要内容和目的 |
| 第二章 正交异性板扁平钢箱梁弯曲、扭转性能分析 |
| 2.1 前言 |
| 2.2 正交异性板扁平钢箱梁分析理论 |
| 2.2.1 正交异性板理论 |
| 2.2.2 有限单元法 |
| 2.3 扁平钢箱梁的几个特殊问题 |
| 2.3.1 剪力滞效应 |
| 2.3.2 约束扭转引起的翘曲正应力 |
| 2.3.3 横隔板及纵隔板的力学性能 |
| 2.4 基于ANSYS 的扁平钢箱梁节段全壳模型分析 |
| 2.4.1 模型建立 |
| 2.4.2 边界条件及计算结果分析 |
| 2.5 本章小结 |
| 第三章 正交异性钢桥面板焊接残余应力分析 |
| 3.1 前言 |
| 3.2 焊接残余应力产生的机理及研究方法 |
| 3.2.1 焊接残余应力产生的机理 |
| 3.2.2 焊接残余应力的研究方法 |
| 3.3 ANSYS 中计算焊接残余应力的方法 |
| 3.3.1 热—结构顺序耦合 |
| 3.3.2 生死单元技术 |
| 3.3.2 温度场分析理论 |
| 3.3.3 应力场分析理论 |
| 3.4 焊接过程的ANSYS 有限元模拟 |
| 3.4.1 单元选择 |
| 3.4.2 模型几何尺寸 |
| 3.4.3 材料参数 |
| 3.4.4 热源模拟 |
| 3.4.5 加载与求解 |
| 3.4.6 计算结果及分析 |
| 第四章 正交异性钢桥面板U 形肋加劲构造研究 |
| 4.1 前言 |
| 4.2 构造研究的进展及本文研究方法 |
| 4.3 模型建立及计算分析 |
| 4.3.1 建模 |
| 4.3.2 加载、计算及结果分析 |
| 4.4 本章小结 |
| 第五章 全文总结 |
| 致谢 |
四、计算裂纹柱Saint-Venant弯曲的弯曲中心和应力强度因子方法（论文参考文献）
- [1]含裂纹偏心受压开口薄壁圆柱壳的断裂和稳定性研究[D]. 王超. 西安建筑科技大学, 2016(02)
- [2]统一分析梁和有限节线法的若干应用[D]. 陈晓东. 河南理工大学, 2015(11)
- [3]海洋平台结构的断裂分析[D]. 刘楠. 中国海洋大学, 2013(01)
- [4]正交异性板扁平钢箱梁若干问题研究[D]. 张陕锋. 东南大学, 2006(04)
- [5]结构中裂纹杆件的力学分析[A]. 王晓春. 第十届全国结构工程学术会议论文集第Ⅰ卷, 2001
- [6]计算裂纹柱Saint-Venant弯曲的弯曲中心和应力强度因子方法[J]. 汤任基,汤昕燕. 应用数学和力学, 2001(01)
- [7]内侧开裂空心扭转圆轴裂纹端的K3[J]. 陈宜周. 上海力学, 1982(03)