一、75t循环流化床锅炉炉体密封的技术改造（论文文献综述）
尤海辉[1]（2021）在《循环流化床垃圾焚烧炉燃烧优化试验研究》文中认为生活垃圾焚烧技术具有减容化、减量化、无害化和资源化的特点,在国家相关产业政策的引导下,国内垃圾焚烧行业得到了蓬勃的发展,循环流化床（Circulating Fluidized Bed,CFB）垃圾焚烧技术作为主要的焚烧技术之一,在国内获得了广泛的推广应用。随着垃圾焚烧环保标准和监管力度不断提高,部分CFB生活垃圾发电企业出现了CO排放及炉膛中上部温度5分钟均值不能连续稳定达标等问题,如何通过系统性的燃烧优化,提升垃圾焚烧炉运行的环保性和经济性,是CFB垃圾焚烧炉持续发展的重要课题。本文以CFB生活垃圾焚烧炉为研究对象,从燃烧优化的角度出发,致力于提升锅炉运行的环保性和经济性,开展了以下研究工作:（1）概括介绍CFB垃圾焚烧工艺和CFB垃圾焚烧炉的组成,分析并归纳总结了CFB焚烧炉流体动力学特性、炉内传热模型、燃烧模型、CO生成和燃烧机理、热工特性,在此基础上阐述了CFB生活垃圾焚烧系统的运行控制要求。（2）对某CFB垃圾炉的烟气污染物排放特性进行了全面的诊断分析,深入跟踪分析CO排放状况、运行状况。结果表明,垃圾品质差、垃圾预处理和给料均匀性不够重视、运行调整不合理等因素,导致出现CO超标排放、运行周期偏短等问题。（3）对CFB垃圾焚烧炉的CO排放特性进行了深入的试验研究,分析了CO超标排放的影响因素。从垃圾预处理、垃圾给料、炉膛受热面布置、炉膛二次风布置、热烟气停留时间等方面着手,提出系统性解决方案。经过整体改造之后,CFB垃圾焚烧锅炉CO排放数据能够连续稳定达到国家排放标准,CO时均值浓度能够稳定控制在50 mg/m3以下,日均值浓度可以控制在20 mg/m3以下,锅炉运行周期亦得到了较大的延长。（4）由于生活垃圾的复杂性,目前还没有可靠的在线测量仪器对其热值进行实时监测,自动控制系统缺少可靠的热值反馈信号,难以掌握入炉燃料热量的变化,影响控制效果。本文提出利用锅炉运行参数对入炉燃料热量进行虚拟重构的方法,结合CFB垃圾焚烧锅炉的运行机理特点和运行人员经验智慧,以模糊神经网络算法为基础,将相关的锅炉运行操作参数作为系统的输入变量,构建入炉垃圾热量的自适应神经模糊推理系统,结果表明,所构建的模型具有优秀泛化能力,可以快速准确反映入炉垃圾热值水平。此外,还利用智能建模算法针对锅炉床温、NOx、汽包水位等参数进行建模研究,预测误差均能控制在±2%以内。（5）CFB生活焚烧炉飞灰产生率普遍在原生垃圾的10%左右,偏高的飞灰率导致锅炉效率下降、运行周期偏短、飞灰处置成本上升。本文进行了针对性的减量化研究,针对长期焚烧城乡垃圾和填埋场陈腐垃圾的焚烧炉,设计了尾部烟道转向室底灰收集减量系统、循环灰收集减量系统和飞灰回燃系统,通过多种方式降低CFB锅炉的飞灰率。实践结果表明,尾部烟道转向室底灰收集减系统可以减少飞灰率4%以上,循环灰收集减量系统在长期焚烧城乡垃圾和填埋场陈腐垃圾的锅炉能够减少飞灰率5%左右,飞灰回燃系统有助于CO排放控制,并且能够减少飞灰率1.5%左右,减少每吨垃圾2kg左右氢氧化钙用量。最后对全文的研究内容和结论进行了总结,认为开展的相关试验研究工作及提出的系统性优化方案,对控制CFB垃圾焚烧炉CO稳定达标排放、延长锅炉运行周期、优化锅炉运行调整方式、降低飞灰量有积极的促进作用。阐述了本文的研究工作不足之处及未来展望,指明了下一步研究工作的方向。
聂立[2]（2021）在《660MW超超临界循环流化床锅炉关键技术与方案研究》文中研究指明超超临界循环流化床锅炉兼具高参数发电和清洁燃烧两方面的优势,是循环流化床（CFB）燃烧技术发展的重要方向。实现循环流化床燃烧技术与超超临界蒸汽参数发电技术的有效结合、满足国家最新的环保排放要求并形成稳妥可行的锅炉方案是超超临界循环流化床技术能否成为产品的关键。本文基于国家重点研发计划课题“660MW超超临界循环流化床锅炉研制”（2016YFB0600204）研究内容,从工程实践角度出发,聚焦关键技术瓶颈,提出技术难题解决路径,确定和完成660MW超超临界循环流化床锅炉方案,并在国家示范工程贵州威赫项目中实施。论文主要进行了以下六方面的工作:（1）在综述循环流化床燃烧技术发展现状和方向、特别是超临界、超超临界参数大型循环流化床锅炉发展和研发过程中关键技术、技术瓶颈的基础上,提出受热面壁温偏差、燃烧侧进一步抑制NOx生成问题是660MW超超临界循环流化床锅炉方案研发的关键问题。针对这2个问题的解决并在此基础上形成660MW超超临界循环流化床锅炉方案为本文重点研究内容。（2）超超临界循环流化床锅炉受热面的壁温偏差问题,是制约循环流化床燃烧技术能否实现超超临界蒸汽参数的技术瓶颈。论文针对600MW超临界循环流化床锅炉壁温环境最恶劣的高再外置式换热器受热面壁温偏差开展实炉试验,通过风速、循环灰量等运行调节措施,在一定范围内可减小其壁温偏差。为满足超超临界循环流化床锅炉的安全运行要求,论文进一步根据实测数据拟合了相同尺寸和运行工况的超超临界循环流化床锅炉高再外置式换热器热负荷分布,并通过工质侧节流,解决了壁温偏差问题,从设计角度提出了超超临界循环流化床锅炉受热面壁温偏差问题的解决措施。（3）针对超超临界循环流化床锅炉受热面的壁温偏差问题,为了工程实施中提供进一步的运行调节手段,论文研究搭建了冷态试验台并开展了试验研究,总结了灰侧减缓偏差的建议。论文结合工质侧和灰侧的解决措施与建议,提出了660MW超超临界循环流化床锅炉外置式换热器设计思路和原则,为锅炉方案的实施奠定基础。（4）为了适应我国不断严苛的新建燃煤机组大气污染物排放要求,论文在简要综述循环流化床燃烧NOx生成机理及影响因素的基础上,提出了通过抬高超超临界循环流化床锅炉二次风布置位置降低NOx原始排放的“二次风延迟入炉降氮法”思路。通过3MW热态试验台进行了不同燃料的试验研究,验证了该思路的可行性并得到不同燃料的排放差异。在理论方面,基于课题组超超临界循环流化床锅炉整体数学模型（Com-CFD-CFB-model）和二维当量快算方法,开展了实际尺寸的三维数值计算和更具有时间竞争力的二维当量快算数值模拟工作,提出了660MW超超临界循环流化床锅炉二次风可进一步提高布置位置的建议。（5）600MW超临界循环流化床锅炉的运行经验是660MW超超临界循环流化床锅炉方案的优良借鉴。论文总结白马600MW超临界循环流化床锅炉投运调试阶段风帽断裂、空预器漏风率较高问题与二次风支管均匀性优化问题,从工程与理论角度讨论分析产生原因、改进措施与效果,在此基础上,提出660MW超超临界循环流化床锅炉研发中通过风帽结构与材料优化、预热器增设柔性密封与二次风支管全部单独布置等措施以解决上述问题的建议。（6）论文基于上述研究结果和锅炉设计条件,讨论了660MW超超临界循环流化床锅炉工程实施过程中需要确定的关键参数。通过热力特性和受热面布置比对,确定了锅炉方案和主要尺寸。通过水动力特性研究,实现了锅炉水动力安全;通过对环境最恶劣的末级受热面的壁温特性研究,实现了高再、高过受热面的壁温安全,最终提出采用单炉膛双布风板配6台旋风分离器和6台外置式换热器的660MW超超临界循环流化床锅炉方案。目前,在贵州威赫国家示范项目中,参考该方案设计的660MW超超临界循环流化床锅炉正在设计,计划2022年安装调试,并拟于同年投入运行。
李淑杰[3]（2020）在《循环流化床锅炉化工尾气掺烧工艺系统优化设计》文中提出随着经济社会发展对环境保护要求的提高,化工尾气排放必将受到更为严格的控制。将尾气通过掺烧系统引入锅炉燃烧实现达标排放,成为化工尾气的有效处理途径。针对集团公司化工尾气通过吹风气锅炉和三废锅炉燃烧,尾气排放无法达标的问题,作者根据各股流体特性进行科学分流,对化工及合成车间具有较高热值的尾气再利用进行了优化设计,经Fluent喷燃仿真分析,确定了其在炉内掺烧的可行性。为实现对尾气热值的回收利用且达到环保要求,在查阅锅炉掺烧化工尾气的国内外研究现状的基础上,外出考察掺烧实际案例和燃气锅炉的实际运行工况,通过对掺烧化工尾气、合成尾气进行实际成分测量,标定尾气热值和尾气流量,制定了尾气系统的杂质及水分的分离措施。对企业实际循环流化床锅炉的汽水系统、烟风系统、燃料系统及炉膛规范进行了真实数据测定和分析研究。梳理尾气管线、设计炉前管路,考虑布置尾气过滤器,以期保证尾气燃烧过程的清洁、安全。在以上工作的基础上,作者按照实际工艺指标,结合平时的工艺运行与调整,利用Fluent软件对尾气在炉膛中的喷燃进行了仿真分析;研究了不同工况下的燃烧温度场以及不同工况对O2和NOx浓度场的影响。结果表明,本次优化改造,实现了尾气在炉内的稳定燃烧,达到了良好的节能环保效果。顺利实施后将为各类化工企业的尾气处理提供良好的借鉴,对化工发展过程中产生的多类型尾气处理具有较好的指导意义。
周勇[4]（2020）在《循环流化床锅炉节能技改方案研究》文中研究指明锅炉是利用燃料燃烧释放的热能或其它热能加热水,以生产规定参数（温度、压力）和品质的蒸汽、热水的设备。作为一种能量转换设备,向锅炉输入的能量有燃料中的化学能、电能、高温烟气的热能等形式,经过锅炉转换,向外输出具有一定热能的蒸汽、高温水或有机热载体。锅炉中产生的热水或蒸汽可直接为工业生产和人民生活提供所需的热能,也可通过蒸汽动力装置转换为机械能,或再通过发电机将机械能转换为电能。锅炉是很多工业生产装置的关键设备,如何确保锅炉的安全运行、使用寿命及其生产能力、经济效益等,是锅炉利用领域的重要研究课题之一。本论文针对云南天安化工有限公司50万吨/年合成氨装置中的燃煤高温、高压循环流化床锅炉实际生产运行情况和存在的热效率偏低、灰渣含碳量过高、过热蒸汽压力偏低和排烟温度过高等问题,对其节能技术改造方案进行较为系统的分析、研究和部分实施等,主要研究工作和成果如下:（1）基于云南天安化工有限公司50万吨/年合成氨装置中的燃煤高温、高压循环流化床锅炉的原理及结构,以及对其实际生产运行情况和存在的问题进行分析研究,提出有针对性的技术改造方案为:1)将现有燃煤高温、高压循环流化床锅炉的绝热式旋风分离器改为气冷式旋风分离器,将锅炉汽包过来的下降管在旋风分离器的进气道四周布置膜式壁并增加管排数为20排,其中心筒在原有基础上增加100mm,从而提高旋风分离器的分离效率、大幅降低飞灰的含碳量且提高锅炉的热效率。2)对于燃煤高温、高压循环流化床锅炉的受热面系统（包含过热器和省煤器）,拟将高、低温过热器的横向节距由105mm调整为95mm、横向排数由80排改为89排,高温过热器管径由?38调整为?42,省煤器纵向排数增加2圈,这样就可有效解决高、低温过热器区域烟速偏低造成尾部受热面积灰的严重问题,使其对流换热效果得到改善和增加省煤器受热面积。3)对于燃煤高温、高压循环流化床锅炉的吹灰系统,拟将声波吹灰更改为蒸汽吹灰,从而能够很大程度改善其吹灰效果,排烟温度可有明显的变化,使烟气温度降低20°C左右。4)对于燃煤高温、高压循环流化床锅炉的炉膛密相区系统,拟对炉膛床面进行改造,通过重新布置布风板风帽（钟罩式）将运行中的一次风量降低至总风量的45%左右,通过对二次风上下风入炉膛的接口位置进行改造而能够有效提高床温且同时增大二次风量,提高二次风对燃料的调节能力,从而以此优化炉膛燃烧、提高该锅炉燃烧效率、提高燃料的一次燃烬率、降低飞灰和底渣含碳量。（2）针对燃煤高温、高压循环流化床锅炉拟采用的技术改造方案,通过应用“西安交通大学车得福锅炉热力计算软件”由计算机对燃煤高温、高压循环流化床锅炉的数据进行分析计算,分析结果表明:燃煤高温、高压循环流化床锅炉按照拟采用的技术改造方案进行改造之后,燃煤高温、高压循环流化床锅炉的主要数据指标能够达到原设计值或有更佳的热效率和经济表现。此外,目前已按照燃煤高温、高压循环流化床锅炉技术改造方案进行实施完成了该锅炉大部分的技术改造工作,经过对改造后锅炉的运行状况进行实测,实测数据与计算软件分析数据基本一致,也验证了已实施完成的改造施工的有效性。通过对云南天安化工有限公司50万吨/年合成氨装置中的燃煤高温、高压循环流化床锅炉实际生产运行情况和存在的问题进行研究并正在实施有针对性的技术改造方案,所取得的研究成果可以解决长期困扰循环流化床锅炉正常生产运行的难题,充分利用其现有资源,以较小的投入提高设备的生产能力和产品质量,并且保证生产装置的“安、稳、长、满、优”运行,从而能够取得良好的经济效益和社会效益。
唐智[5]（2020）在《循环流化床垃圾焚烧炉对流受热面积灰及防治机理研究》文中指出城市生活垃圾焚烧处理可实现垃圾无害化、减量化和资源化,在我国得到越来越广泛的应用。循环流化床垃圾焚烧技术对于焚烧高水分、低热值的垃圾具有燃烧稳定、经济性高的优势。然而由于垃圾成分复杂多样,焚烧过程中容易在受热面形成积灰。积灰会降低受热面的传热能力、缩短锅炉连续运行周期,严重时甚至会导致停炉。因此研究循环流化床垃圾焚烧炉对流受热面积灰及防治机理对于流化床垃圾焚烧技术的发展和推广具有重要意义。本文对循环流化床垃圾焚烧炉实炉取样的松散性浮灰和块状硬积灰的理化特性进行对比分析,结果表明:对流管束浮灰和省煤器浮灰在成分组成上差别不大,浮灰中的主要元素均为Ca、Si、Al和S,但对流管束浮灰中Ca和S的含量高于省煤器浮灰。将块状硬积灰分为积灰内层、中间层和外层,研究发现各层硬积灰中Ca和S的含量较高,主要物相为CaSO4。对流管束硬积灰中Ca和S含量高于省煤器积灰;对流管束和省煤器积灰中Al和Si的含量远低于浮灰中的相应含量。从积灰内层到外层Ca和S的含量逐渐减少,而Al和Si的含量逐渐增加;积灰内层K、Na、Fe和Cl的含量高于其他层。在实际运行的焚烧炉对流受热面中布置积灰采样管,研究管壁温度等因素对积灰的影响规律,结果表明:当管壁温度为500℃或700℃左右时,积灰速率均比560℃时高;管壁温度越高,积灰中Ca元素含量越低,而Al、Si、K和Na元素含量越高;熔点较高的硅铝化合物外表面被大量CaSO4以及钙的硅酸盐等物质覆盖;碱金属化合物与硅、铝的化合物会形成易熔的共晶体,在受热时形成粘性灰层,促进灰层很快增厚;CaSO4在积灰过程中起到粘结剂的作用。利用Fluent商业软件,采用数值模拟的方法,研究烟气流速、飞灰粒径和采样管表面温度等参数对飞灰沉积的影响。研究表明烟气流速从4 m/s增加到10 m/s时,迎风面沉积颗粒的质量逐渐增加,但是当烟气流速增加到12 m/s时,沉积量降低。随着飞灰粒径范围的增大,灰粒沉积速率呈现减小的趋势。迎风面飞灰沉积速率随着管壁温度增高先减小后增加。利用现场取样的受热面松散性浮灰,在自行搭建的小型流化床飞灰沉积试验台上开展受热面飞灰沉积试验,重点研究了浮灰粒径、烟气温度、换热管表面温度和时间对飞灰沉积特性的影响规律。结果表明:随着粒径增大,浮灰中CaO和SO3含量逐渐降低,而SiO2和Al2O3的含量逐渐增加;粒径较小的浮灰中碱金属Na和K以及卤素Cl的含量较高。积灰中主要富含Ca、S、Si和Al等元素,CaO和SO3含量比浮灰高,而Al2O3和SiO2含量比浮灰低。积灰量随着烟气温度升高而增加。灰粒径对受热面灰沉积的影响比较显着,大粒径灰颗粒难沉积而小粒径灰粒易沉积。在500～650℃管壁温度区间内,600℃时积灰量最小。积灰中CaO和SO3的含量随着管壁温度升高而减少,而熔点较高的Al2O3和SiO2的含量随着管壁温度升高而增加。数值模拟结果表明:随着飞灰粒径范围的增大,飞灰沉积速率呈现减小的趋势,迎风面沉积颗粒粒径大部分都在10μm以下,细颗粒受到出现在背风侧的湍流波动和热泳力的影响更加显着;烟气温度越高,沉积速率越快;飞灰颗粒的沉积率与采样管表面温度有关,迎风面飞灰沉积速率随着管壁温度增高先减小后增加。从总体情况来看,模拟结果与实验结果的变化趋势基本一致,但两者有一定的差距,沉积模型有待进一步改进。基于添加剂对积灰熔融特性影响的试验研究,并结合热力学软件HSC Chemistry和FactSage的计算分析,研究CaO、Al2O3、SiO2和高岭土这四种添加剂对于积灰抑制的机理。结果表明:SiO2和Al2O3都有提高灰熔点的作用;随着SiO2和Al2O3掺混比例的增大,灰的熔融温度呈现出单调递增趋势;提高Al2O3/SiO2比能使灰熔点升高;随着CaO含量增加,灰的四个熔融特征温度均大幅升高,这是因为随着CaO添加量的增加,灰渣物相从低熔点的钙长石物相区向熔点较高的钾硅灰石物相区移动;高岭土能提高灰熔点,但当添加比例超过10%以后,熔融温度升高不明显。四种添加剂均能提高灰的熔融温度,从而降低积灰的可能,其中CaO的效果最佳。本文的研究成果深入揭示了循环流化床垃圾焚烧炉对流受热面的积灰及防治机理,对流化床焚烧技术的发展和完善起到一定的借鉴意义。
张晓婉[6]（2020）在《煤泥流化床燃烧NOx生成特性的实验研究及数值模拟》文中提出煤炭洗选分离后按质利用是实现煤炭高效清洁燃烧的有效途径,而煤泥是煤炭洗选过程中产生的副产品,由于原煤的洗选比例不断提高,煤泥产量也将会不断增加,但由于煤泥具有高灰分、强持水性、热值低等特性,对煤泥的大规模使用造成限制。循环流化床（CFB）锅炉燃烧技术具有高效低污染清洁燃烧、很好的煤种适应性等特点,被认为是消纳劣质燃料的重要途径。本文以某燃烧煤泥为主的流化床锅炉为研究对象,首先采用热重-质谱联用系统对煤泥开展燃烧实验研究,研究结果表明:煤泥的燃烧可分为100℃前的干燥脱水阶段、100℃到360℃的挥发分析出阶段、360℃到680℃的挥发分和固定碳燃烧阶段三个阶段;含水率的改变对煤泥燃烧特性和相关污染物析出特性的影响不是很大,但燃烧升温速率对析出特性存在一定影响;含水率和升温速率都对污染物析出的累积量存在一定的影响。针对不同热解温度下制备的煤泥焦进行燃烧实验发现:煤泥焦燃烧的着火温度、燃烧峰值温度、燃尽温度均随热解温度升高向高温区移动,可燃性指数、燃烧稳定性指数、综合燃烧指数均随热解温度升高而减小;煤泥焦活化能随着热解温度升高明显提高,存在动力学补偿。通过对流化床锅炉开展现场试验,测量流化床锅炉在不同煤泥掺烧比例和再循环烟气引入时的排烟温度、床层温度变化情况,并通过烟气分析仪对各工况运行下的NOx排放浓度进行测量。结合现场流化床锅炉的实际结构尺寸和相关运行参数,在化学反应动力学软件CHEMKIN中构建流化床锅炉反应模型,模拟煤泥在流化床锅炉中燃烧和不同烟气再循环率下的燃烧反应,分析NOx的生成机理。
吴剑恒,连荣清,邓国荣,李波扬,庄煌煌,陈志渊,江鹭,何宏舟[7]（2021）在《145 t/h高温超高压CFB锅炉设计及优化试验研究》文中进行了进一步梳理为高效、清洁燃烧福建无烟煤,分析提炼国内第1台燃用福建无烟煤145 t/h高温超高压CFB锅炉的设计特点为传统的"高燃烧温度、高炉膛高度、低烟气流速"与先进的汽冷式高温旋风分离器、炉膛上部布置屏式过热器等相结合。研究入炉煤粒径、二次风率对燃烧效率与锅炉负荷的影响,并提出具体改进建议。结果表明,通过调大筛分机筛网尺寸、调小破碎机锤头间隙优化入炉煤粒径,飞灰可燃物含量从12%～15%降低到8%～10%,并存在最佳的二次风率（本次试验结果为0.45～0.50）使锅炉负荷平稳、燃烧效率高;开展缩减分离器进口烟道宽度和除尘器飞灰再循环燃烧的优化改进,提高了锅炉带负荷能力,锅炉热效率提高约1%;建议开展缩短中心筒长度、缩小中心筒内径、缩减回料立管内径等措施来提高分离效率。5年多的运行实践证明其设计成功,年平均运行时间超过7 550 h,年平均负荷率达到95.35%,第三方测试151 t/h负荷下锅炉平均热效率为90.57%,为建设小容量高参数机组提供实践佐证。
杨小晓[8]（2019）在《CFB锅炉脱硫脱硝耦合的实验研究》文中研究说明由于循环流化床锅炉（Circulating Fluidized Bed Boiler,简称CFB锅炉）燃烧的煤种适应性强、负荷易于调节,可进行炉内喷钙脱硫及喷氨脱硝,所排放的S02和NOx浓度显着低于粉煤锅炉,有广泛的应用前景。CFB锅炉虽然污染物浓度低,但还无法达到国家要求的超低排放标准,仍需要配套烟气脱硫和脱硝设备。而CFB锅炉在通过炉内配套非催化还原烟气脱硝工艺（Selective Non-Catalytic Reduction,简称SNCR）后,还不能满足超低排放要求,不能稳定实现氮氧化物排放小于50毫克每立方的指标,仍需要能进一步降低氮氧化物排放的的补充措施。CFB锅炉配套烟气循环流化床半干法脱硫除尘工艺已可以实现S02和粉尘的超低排放。研究发现该脱硫系统自带一定的脱硝效果。本文提出了在CFB锅炉配套的烟气循环流化床半干法脱硫除尘系统后增加氧化法脱硝模块,通过对氧化剂的分析和筛选,选择氧化剂方案,并根据不同氧化剂的特点分别设计液相氧化剂和气相氧化剂协同脱硫脱硝系统,并进行脱硫脱硝耦合的实验研究。本文依托75吨CFB锅炉,分别进行液相氧化剂和气相氧化剂协同脱硫脱硝的耦合实验,考察系统的脱硫脱硝效率、稳定性和经济性,同时实验脱硝剂浓度与耗量、反应温度、锅炉负荷多个等因素对脱硝效果的影响。液相氧化剂协同脱硫脱硝,氧化剂的主要成分为亚氯酸钠,在实验期间平均脱硫效率和平均脱硝效率分别达到97.9%和66.7%,脱硝效率明显,在不同负荷下都能取得较好的脱硝效果,同时对脱硫效率有明显的促进作用。气相氧化剂协同脱硫脱硝,以臭氧作为氧化剂,进行了两个阶段的实验。第一阶段考察系统的脱硫脱硝效率及相应的影响因素,脱硝效率可以保持在50%以上,平均脱硝效率75%,最高效率可达85%,脱硫促进作用明显。第二阶段实验考察不同喷射位置对脱硝效率的影响,发现烟道处喷射的脱硝效果明显好于吸收塔底和吸收塔内部。综上所述,液相氧化剂和气相氧化剂协同脱硫脱硝都能取得很好的脱硝效果,可以作为CFB锅炉配套SNCR后的脱硝补充手段。
王志岩[9]（2019）在《小型流化床锅炉试验台运行特性研究》文中提出本课题搭建70 kw小型循环流化床锅炉试验台,并利用热重分析技术对两种动力煤进行了相关特性实验分析,研究燃煤着火以及锅炉燃烧运行特性。首先,基于锅炉设计准则,对小型流化床锅炉主体及辅助系统进行了设计及加工,包括:燃烧室,配风、物料循环及电气等系统。其次,为了研究燃煤在循环流化床锅炉试验台中的燃烧适应特性,利用热重分析法分别在不同实验条件下对燃煤进行了相关TGA分析。试验分析表明,煤种、升温速率、煤种粒径对TG曲线、DTG曲线及其特征温度有一定影响。最后,根据实验的实际情况,对搭建的小型流化床锅炉进行了小型工业试验,在研究该炉型的燃烧运行特性前,考虑试验安全性、稳定性、可靠性,对试验台进行了相关冷态试验并进行了部分改造后,又对其进行了热态稳定性的测试。根据得出的相关基础数据,研究变工况下,煤在锅炉燃烧过程中的燃烧运行特性和NO、SO2的生成与排放的一些规律。研究主要集中在试验台点火启动、变工况下各测点温度均匀性,污染物浓度随运行温度的变化。对燃烧过程中SO2排放的研究主要集中在不同煤种和燃烧运行温度两方面因素;对燃烧过程中NO排放的研究主要集中在燃烧运行温度、煤种挥发分含量这两方面。试验中出现了低温结渣问题,并对其进行了相关介绍。本课题为后续研究流化床锅炉低污染燃烧提供了可靠的实验依据。
胡昔鸣[10]（2019）在《醋酸钠工业废盐炉内脱硝试验及数值模拟》文中认为农药工业废盐作为工业废盐中的典型,具有产量大、化学成分复杂、毒性大、难生物降解物质多、污染严重等特点。焚烧法被认为是以一种极具前景工业废盐处理方法。针对二氰蒽醌农药生产过程中产生的醋酸钠工业废盐,可以作为炉内烟气脱硫脱硝的添加剂喷入燃煤锅炉内进行焚烧,这样不仅能够对醋酸钠工业废盐进行无害化、减量化处理,而且还有助于对燃煤污染物的控制。本文以醋酸钠工业废盐为对象,利用高温携带流反应装置,开展了钠盐存在条件下炉内脱硝、高温烟气同时脱硫脱硝的实验研究,在凌云海热电厂75 t/h循环流化床锅炉上进行了工业废盐溶液处理的现场试验,并运用Fluent软件对携带流反应器内SNCR脱硝过程进行了数值模拟,得到了以下主要结论:（1）将醋酸钠和醋酸钠工业废盐溶入氨水制备复合脱硝剂,利用高温携带流反应装置,研究了醋酸钠和醋酸钠工业废盐、反应温度、烟气中Na+含量、停留时间、氨氮摩尔比（NSR）等对脱硝特性的影响,结果表明:随着反应温度的升高,氨水SNCR和复合脱硝剂的脱硝效率总体上呈现先增加再下降的趋势。醋酸钠和醋酸钠工业废盐能使氨水SNCR的窗口温度扩大100℃左右。在温度低于900℃时,醋酸钠和醋酸钠工业废盐对氨水SNCR有明显的促进作用。单纯的醋酸钠和工业废盐的脱硝效率较低,在Na+含量为150 μmol/mol时,脱硝效率仅为16.8%和16.0%。复合脱硝剂的脱硝效率随着Na+含量的增加而增加,在Na+含量为150 μmol时可达到80.4%和79.3%。脱硝效率随着停留时间的增加而增加,当停留时间超过1 s,脱硝效率维持在74%左右。脱硝效率随着氨氮比的增加而增加,当氨氮比大于1.6时,脱硝效率增加的速率变缓。（2）在复合脱硝剂的基础上加入钙镁基添加剂制备复合脱硫脱硝剂,利用高温携带流反应装置,研究了添加剂种类、反应温度、钙硫比、停留时间对复合脱硫脱硝剂脱硫脱硝效率的影响,结果表明:在复合脱硝剂基础上加入有机钙（CA、CMA）得到的复合脱硫脱硝剂具有较好的脱硝效率。在l000°C时,添加醋酸钙镁和醋酸钙的复合脱硫脱硝剂的脱硫效率可以达到66.1%和65.3%。添加飞灰/碳酸钙的复合脱硫脱硝剂,相比于添加醋酸钙的复合脱硫脱硝剂,脱硝效率在各个温度情况下大约有10%的下降,但是对于脱硫效率,在各个温度情况下有着大约2%的提升。在钙硫比小于2.5的范围内,复合脱硫脱硝剂的脱硫效率明显升高,当钙硫摩尔比继续升高时,脱硫效率提高的速度明显减缓。在停留时间在0.5-1.0 s时,复合脱硫脱硝剂的脱硫效率随着停留时间的增加而增加,当停留时间超过1.0 s,脱硫效率增加速率减缓。（3）在凌云海热电厂75 t/h循环流化床锅炉上进行了工业废盐溶液处置的现场试验,主要研究了工业废盐溶液的喷入对锅炉运行、锅炉效率、NO等污染物排放以及灰渣特性的影响,结果表明:工业废盐溶液的喷入,对于锅炉的正常运行无明显影响,同时电厂污染物排放能达到国家大气排放标准。经过飞灰和灰渣的XRF测试分析结果可以看出,钠盐进入到飞灰和灰渣中,并且较多的钠盐进入到灰渣中。（4）基于Fluent软件对携带流反应器内SNCR脱硝过程进行了数值模拟,结果表明:随着反应温度的升高,脱硝效率呈现先升高后降低的趋势,并且均在950℃时获得最佳脱硝效率。随着氨氮摩尔比的增加,脱硝效率随之升高。当氨氮摩尔比大于1时,实验条件下的脱硝效率增幅较缓,而模拟条件下的增幅较大。
二、75t循环流化床锅炉炉体密封的技术改造（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、75t循环流化床锅炉炉体密封的技术改造（论文提纲范文）
（1）循环流化床垃圾焚烧炉燃烧优化试验研究（论文提纲范文）
| 致谢 |
| 摘要 |
| Abstract |
| 术语符号对照表 |
| 1 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 研究现状 |
| 1.2.1 “软”的层面 |
| 1.2.2 “硬”的层面 |
| 1.3 本文主要研究内容 |
| 2 研究对象分析 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 CFB垃圾焚烧工艺 |
| 2.3 CFB锅炉生活垃圾焚烧锅炉组成 |
| 2.4 CFB锅炉流体动力学特性 |
| 2.4.1 密相区流体动力学模型 |
| 2.4.2 稀相区流体动力学模型 |
| 2.5 CFB炉内传热模型 |
| 2.6 燃烧模型 |
| 2.7 CFB垃圾焚烧炉中CO生成及燃烧机理 |
| 2.8 CFB燃烧方式的主要特点 |
| 2.9 CFB生活垃圾燃烧运行控制任务 |
| 2.10 本章小结 |
| 3 CFB垃圾焚烧炉燃烧诊断 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 某电厂CFB垃圾焚烧锅炉烟气污染物排放诊断 |
| 3.2.1 不同燃烧工况下运行数据分析 |
| 3.2.2 飞灰、底渣取样分析 |
| 3.2.3 典型负荷下炉膛不同位置烟气组分分析 |
| 3.2.4 典型工况能量质量平衡分析 |
| 3.2.5 冒正压问题 |
| 3.3 CFB生活垃圾焚烧锅炉垃圾前端处理分析 |
| 3.3.1 垃圾堆酵状况 |
| 3.3.2 垃圾破碎分选状况 |
| 3.3.3 垃圾给料输送设备 |
| 3.4 本章小结 |
| 4 CFB垃圾焚烧炉烟气污染物排放优化控制 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 垃圾预处理及给料优化 |
| 4.2.1 垃圾堆酵优化 |
| 4.2.2 垃圾破碎、分选系统优化 |
| 4.2.3 垃圾给料系统优化 |
| 4.3 锅炉本体部分改造 |
| 4.3.1 增加卫燃带 |
| 4.3.2 二次风改造 |
| 4.3.3 增加空烟道 |
| 4.4 综合改造后效果 |
| 4.5 本章小结 |
| 5 CFB垃圾焚烧炉入炉垃圾热量软测量及床温预测研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 基于智能算法的入炉垃圾热量软测量模型 |
| 5.2.1 多种群遗传粒子群寻优算法研究 |
| 5.2.2 智能建模算法介绍 |
| 5.2.3 热量预测模型输入变量的选择 |
| 5.2.4 垃圾热值的模糊等级划分 |
| 5.2.5 数据采集及预处理 |
| 5.2.6 模型总体优化方案 |
| 5.2.7 构建基于BP神经网络的入炉垃圾热量预测模型 |
| 5.2.8 构建基于SVM的入炉垃圾热量预测模型 |
| 5.2.9 构建基于ANFIS的入炉垃圾热量预测模型 |
| 5.2.10 构建RF入炉垃圾热量预测模型 |
| 5.2.11 模型比较结果和讨论 |
| 5.2.12 模型预测热量与实际热量对比 |
| 5.3 床温预测智能建模 |
| 5.3.1 床温特性分析 |
| 5.3.2 床温预测模型变量选择 |
| 5.3.3 床温模型建立 |
| 5.3.4 模拟结果与讨论 |
| 5.4 本章小结 |
| 6 CFB垃圾焚烧炉飞灰减量方法和技术试验研究 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 CFB垃圾焚烧锅炉飞灰元素和矿物组成 |
| 6.3 尾部烟道转向底灰收集减量 |
| 6.4 循环灰收集减量 |
| 6.5 飞灰回燃 |
| 6.6 本章小结 |
| 7 全文总结和工作展望 |
| 7.1 主要研究成果 |
| 7.2 本文的创新点 |
| 7.3 未来工作及展望 |
| 作者简历及攻读博士期间科研成果 |
| 参考文献 |
（2）660MW超超临界循环流化床锅炉关键技术与方案研究（论文提纲范文）
| 致谢 |
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 主要符号表 |
| 1 绪论 |
| 1.1 我国能源现状及发展循环流化床燃烧技术的意义 |
| 1.2 循环流化床锅炉发展现状 |
| 1.2.1 国外大型循环流化床锅炉发展情况 |
| 1.2.2 国内大型循环流化床锅炉发展情况 |
| 1.3 660MW超超临界循环流化床锅炉关键技术分析 |
| 1.3.1 660MW超超临界循环流化床锅炉整体布置研究 |
| 1.3.2 循环流化床锅炉污染物排放技术研究 |
| 1.4 研究重点和研究内容 |
| 1.4.1 研究重点 |
| 1.4.2 研究内容 |
| 2 超超临界循环流化床外置式换热器壁温偏差及工质侧解决措施研究 |
| 2.1 600MW超临界循环流化床锅炉试验对象 |
| 2.1.1 超临界600MW循环流化床锅炉简介 |
| 2.1.2 超临界600MW循环流化床锅炉外置式换热器 |
| 2.2 试验目的与方法 |
| 2.2.1 试验目的 |
| 2.2.2 试验方法 |
| 2.2.3 试验工况 |
| 2.3 试验结果与分析 |
| 2.3.1 高再外置式换热器壁温偏差特性分析 |
| 2.3.2 高再外置式换热器运行优化后的壁温偏差特性 |
| 2.3.3 高再外置式换热器偏差系数拟合 |
| 2.4 超超临界循环流化床高再外置式换热器壁温偏差工质侧解决措施研究 |
| 2.4.1 计算对象与方法 |
| 2.4.2 验证计算 |
| 2.4.3 超超临界循环流化床高再外置式换热器壁温计算结果 |
| 2.5 本章小结 |
| 3 超超临界循环流化床外置式换热器灰侧减缓偏差措施与外置式换热器设计思路研究 |
| 3.1 外置式换热器试验系统 |
| 3.1.1 试验系统与装置 |
| 3.1.2 试验物料 |
| 3.1.3 试验方法 |
| 3.1.4 试验工况 |
| 3.2 试验结果分析 |
| 3.2.1 风量标定与布风板阻力试验 |
| 3.2.2 外置式换热器回料量标定试验 |
| 3.2.3 不同流化速度对外置式换热器内换热的影响 |
| 3.2.4 外置式换热器内不同高度换热系数分布特性 |
| 3.2.5 改变布风对外置式换热器内换热系数的影响 |
| 3.2.6 增加吹扫风对外置式换热器内换热分布的影响 |
| 3.2.7 侧壁吹扫风影响范围研究 |
| 3.3 660MW超超临界循环流化床锅炉外置式换热器设计思路 |
| 3.3.1 外置式换热器壁温偏差特性总结 |
| 3.3.2 解决壁温偏差的外置式换热器设计思路 |
| 3.4 小结 |
| 4 超超临界循环流化床锅炉燃烧侧抑制NO_x生成技术研究 |
| 4.1 循环流化床NO_x生成机理与抑制措施分析 |
| 4.2 试验台系统及试验内容 |
| 4.2.1 循环流化床燃烧试验台系统 |
| 4.2.2 燃烧试验用燃料和工况安排 |
| 4.3 燃烧试验结果分析 |
| 4.3.1 一次风率及二次风组合的影响 |
| 4.3.2 烟气含氧量的影响 |
| 4.3.3 床温的影响 |
| 4.3.4 不同运行条件对燃烧效率的影响 |
| 4.3.5 试验研究小结 |
| 4.4 超超临界循环流化床锅炉整体数学模型与燃烧特性计算 |
| 4.4.1 气固流动模型 |
| 4.4.2 煤燃烧模型 |
| 4.4.3 壁面传热模型 |
| 4.4.4 超超临界循环流化床锅炉的水动力模型 |
| 4.4.5 模型计算结果与验证 |
| 4.4.6 660MW超超临界循环流化床锅炉炉数值计算结果 |
| 4.5 基于二维当量快算的超超临界循环流化床锅炉二次风布置建议 |
| 4.5.1 超超临界循环流化床锅炉二维计算对象与边界条件 |
| 4.5.2 二维与三维计算结果对比 |
| 4.5.3 超超临界循环流化床锅炉二次风二维快算结果分析 |
| 4.6 本章小结 |
| 5 600MW超临界循环流化床锅炉运行问题、改进与借鉴经验 |
| 5.1 炉膛风帽性能优化与经验分析 |
| 5.1.1 循环流化床布风装置及作用 |
| 5.1.2 风帽出现问题与分析 |
| 5.1.3 解决方法与借鉴分析 |
| 5.2 二次风支管均匀性优化经验分析 |
| 5.2.1 600MW超临界循环流化床锅炉实炉试验 |
| 5.2.2 超超临界循环流化床二次风支管数值计算 |
| 5.2.3 计算结果与分析 |
| 5.2.4 经验借鉴 |
| 5.3 回转式空预器性能优化与经验分析 |
| 5.3.1 循环流化床锅炉的回转式预热器及漏风率 |
| 5.3.2 空气预热器运行问题及分析 |
| 5.3.3 研究分析与解决方案 |
| 5.3.4 改进效果与借鉴 |
| 5.4 本章小结 |
| 6 660MW超超临界循环流化床锅炉方案研究 |
| 6.1 设计条件与性能要求 |
| 6.1.1 锅炉汽水参数 |
| 6.1.2 煤质与石灰石数据 |
| 6.1.3 工程概况及气象条件 |
| 6.1.4 对锅炉主要性能要求 |
| 6.2 超超临界循环流化床锅炉方案研发思路与关键参数确定 |
| 6.3 锅炉主要尺寸确定与热力特性 |
| 6.3.1 主要尺寸的确定 |
| 6.3.2 热力特性与结果 |
| 6.3.3 热力特性小结 |
| 6.4 超超临界循环流化床锅炉水动力特性与安全性评估 |
| 6.4.1 计算方法与工况 |
| 6.4.2 计算结果与分析 |
| 6.5 超超临界循环流化床锅炉高等级受热面壁温特性与安全评估 |
| 6.5.1 高温过热器的壁温安全性 |
| 6.5.2 高温再热器的壁温安全 |
| 6.5.3 壁温安全计算小结 |
| 6.6 超超临界660MW循环流化床锅炉整体布置与主要系统 |
| 6.6.1 锅炉整体布置情况 |
| 6.6.2 锅炉汽水流程 |
| 6.6.3 锅炉烟风系统 |
| 6.7 本章小结 |
| 7 全文总结及工作展望 |
| 7.1 全文总结 |
| 7.2 主要创新点 |
| 7.3 展望 |
| 参考文献 |
| 作者简历及在学期间所取得的科研成果 |
（3）循环流化床锅炉化工尾气掺烧工艺系统优化设计（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 研究背景、目的及意义 |
| 1.2 国内外锅炉改造研究现状及存在的问题 |
| 1.3 研究内容 |
| 第2章 工艺系统改造方案 |
| 2.1 设计的目的和意义 |
| 2.2 掺烧工艺系统改造方案 |
| 2.3 240t/h循环流化床锅炉掺烧改造 |
| 2.4 掺烧化工尾气气体数据 |
| 2.5 循环流化床锅炉数据 |
| 2.5.1 汽水系统 |
| 2.5.2 烟风系统 |
| 2.5.3 燃料系统 |
| 2.5.4 炉膛规范 |
| 2.6 本章小结 |
| 第3章 化工尾气掺烧系统管道布置及本体设计 |
| 3.1 尾气管线布置 |
| 3.2 尾气过滤器 |
| 3.3 炉前管路设计 |
| 3.4 尾气燃烧器 |
| 3.5 严密性试验 |
| 3.6 改造前后锅炉运行数据对比 |
| 3.7 本章小结 |
| 第4章 工艺的运行调整及改造后仿真分析 |
| 4.1 工艺指标 |
| 4.2 工艺运行与调整 |
| 4.3 尾气Fluent喷燃仿真 |
| 4.3.1 Fluent软件简介 |
| 4.3.2 网格划分 |
| 4.3.3 理论模型及计算方法 |
| 4.3.4 计算工况 |
| 4.3.5 不同工况下的燃烧温度场计算结果及分析 |
| 4.3.6 不同工况对O_2浓度场和NO_x的影响 |
| 4.4 改造前后锅炉经济负荷运行记录 |
| 4.5 本章小结 |
| 第5章 总结与展望 |
| 5.1 总结 |
| 5.2 展望 |
| 参考文献 |
| 附图表 |
| 致谢 |
| 学位论文评阅及答辩情况表 |
（4）循环流化床锅炉节能技改方案研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 锅炉的用途及其生产技术发展 |
| 1.1.1 锅炉的定义和分类 |
| 1.1.2 锅炉技术发展概况 |
| 1.2 循环流化床锅炉技术的国内外发展概况 |
| 1.2.1 循环流化床锅炉技术的国外发展概况 |
| 1.2.2 国内循环流化床锅炉装置概况 |
| 1.3 循环流化床锅炉旋风分离器发展概况 |
| 1.3.1 第一代循环流化床燃烧技术——绝热旋风分离循环流化床锅炉 |
| 1.3.2 第二代循环流化床燃烧技术——水(汽)冷分离循环流化床锅炉 |
| 1.3.3 第三代循环流化床锅炉中采用的水冷方形分离器 |
| 1.4 国产现有循环流化床锅炉运行中可能存在的主要问题 |
| 1.5 论文选题依据和研究目标 |
| 1.5.1 论文选题依据 |
| 1.5.2 论文研究目标 |
| 第二章 循环流化床锅炉原理及结构 |
| 2.1 循环流化床锅炉的工作原理 |
| 2.2 循环流化床锅炉的基本结构 |
| 2.2.1 锅筒 |
| 2.2.2 水冷系统 |
| 2.2.3 过热器 |
| 2.2.4 省煤器 |
| 2.2.5 空气预热器 |
| 2.2.6 燃烧系统 |
| 2.2.7 构架和平台扶梯 |
| 2.2.8 炉墙 |
| 2.2.9 锅炉范围内的管路布置 |
| 2.2.10 锅炉所配的安全附件 |
| 2.2.11 脱硫 |
| 2.2.12 锅炉的主要部件汇总一览表 |
| 2.3 本章小结 |
| 第三章 循环流化床锅炉节能技术改造方案研究 |
| 3.1 循环流化床锅炉存在的主要问题和技术改造的目的 |
| 3.1.1 循环流化床锅炉存在的主要问题 |
| 3.1.2 循环流化床锅炉现状的热效率分析 |
| 3.2 循环流化床锅炉节能技术改造的目的 |
| 3.3 旋风分离器的技术改造 |
| 3.3.1 旋风分离器的结构与作用 |
| 3.3.2 影响旋风分离器的分离效率主要因素分析 |
| 3.3.3 旋风分离器结构改进方案的分析 |
| 3.3.4 技术改造中采取增加排气管即中心筒长度的方法 |
| 3.4 过热器的技术改造 |
| 3.4.1 过热器的工艺流程及工作原理 |
| 3.4.2 过热器结构的优化方案探讨 |
| 3.5 省煤器改造方案的探讨 |
| 3.5.1 省煤器的节能原理 |
| 3.5.2 省煤器节能效果的评价标准 |
| 3.5.3 省煤器提高效率的方法探讨 |
| 3.6 降低锅炉排烟温度的方案探讨 |
| 3.6.1 降低锅炉排烟温度方法 |
| 3.6.2 在本案例中选用增加受热面积的方法 |
| 3.7 省煤器防磨和防变形的措施 |
| 3.8 本章小结 |
| 第四章 锅炉采取的技术改造方案及效果分析 |
| 4.1 锅炉原设计的主要技术经济指标和有关数据 |
| 4.1.1 锅炉原设计的主要数据 |
| 4.1.2 燃料煤特性 |
| 4.1.3 掺烧化工废气规格 |
| 4.1.4 石灰石特性 |
| 4.1.5 锅炉点火及助燃燃料的特性 |
| 4.1.6 工质特性 |
| 4.1.7 公用工程 |
| 4.1.8 电源 |
| 4.1.9 现场条件 |
| 4.2 热力计算汇总表 |
| 4.3 锅炉采用的技术改造方案 |
| 4.3.1 旋风分离器采用的技术改造方案 |
| 4.3.2 受热面系统(包含过热器和省煤器)采取的改造方案 |
| 4.3.3 吹灰系统 |
| 4.3.4 炉膛密相区系统 |
| 4.4 锅炉采用技术改造方案的效果分析 |
| 4.5 本章小结 |
| 第五章 结论与展望 |
| 5.1 结论 |
| 5.2 论文研究的展望 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
（5）循环流化床垃圾焚烧炉对流受热面积灰及防治机理研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 城市生活垃圾焚烧现状 |
| 1.2.1 垃圾焚烧的技术 |
| 1.2.2 国外垃圾焚烧技术的现状 |
| 1.2.3 国内垃圾焚烧技术的现状 |
| 1.3 城市生活垃圾焚烧炉受热面积灰 |
| 1.3.1 积灰的危害 |
| 1.3.2 垃圾焚烧的飞灰特性 |
| 1.3.3 垃圾焚烧的积灰特性 |
| 1.3.4 积灰机理 |
| 1.3.5 添加剂对减轻垃圾焚烧炉受热面积灰的研究现状 |
| 1.4 飞灰沉积模型的发展和研究现状 |
| 1.4.1 临界粘度模型 |
| 1.4.2 熔融组分模型 |
| 1.4.3 临界速度模型 |
| 1.5 本论文研究目标及研究内容 |
| 1.5.1 研究目标 |
| 1.5.2 研究内容 |
| 1.5.3 研究技术路线 |
| 1.6 本章小结 |
| 第二章 试验系统和试验方法 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 试验样品 |
| 2.2.1 浮灰样品 |
| 2.2.2 硬积灰样品 |
| 2.3 现场试验的积灰采样系统及试验步骤 |
| 2.3.1 积灰采样系统 |
| 2.3.2 试验步骤 |
| 2.4 飞灰沉积热态试验台 |
| 2.4.1 飞灰沉积热态试验台介绍 |
| 2.4.2 试验台主要参数 |
| 2.4.3 实验步骤 |
| 2.5 样品分析方法 |
| 2.5.1 X射线衍射仪 |
| 2.5.2 扫描电子显微镜 |
| 2.5.3 X射线能谱仪 |
| 2.5.4 X射线荧光光谱分析仪 |
| 2.5.5 激光粒度分析仪 |
| 2.6 本章小结 |
| 第三章 循环流化床垃圾焚烧炉对流受热面烧结积灰特性 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 循环流化床垃圾焚烧炉的燃料和脱硫剂特性 |
| 3.2.1 燃料特性 |
| 3.2.2 脱硫剂特性 |
| 3.3 对流受热面浮灰的理化特性 |
| 3.3.1 表观形貌分析 |
| 3.3.2 组分分析 |
| 3.3.3 粒径分布 |
| 3.3.4 熔融特性 |
| 3.4 对流受热面硬积灰的理化特性 |
| 3.4.1 SEM分析 |
| 3.4.2 元素分析 |
| 3.4.3 XRD分析 |
| 3.5 本章小节 |
| 第四章 工业规模流化床垃圾焚烧炉受热面积灰试验和数值模拟研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 现场积灰采样实验 |
| 4.2.1 现场积灰采样实验介绍 |
| 4.2.2 实验结果及分析 |
| 4.2.2.1 积灰的生成速率 |
| 4.2.2.2 积灰的微观形貌 |
| 4.2.2.3 积灰的组分 |
| 4.2.2.4 积灰的物相成分 |
| 4.3 飞灰沉积的数值模拟 |
| 4.3.1 基本方程和模型介绍 |
| 4.3.1.1 气相运动控制方程和湍流模型 |
| 4.3.1.2 离散相模型 |
| 4.3.1.3 飞灰颗粒沉积模型 |
| 4.3.2 模型的选择和参数的设置 |
| 4.3.2.1 物理建模和网格的划分 |
| 4.3.2.2 气固两相物性参数 |
| 4.3.2.3 边界条件的设置 |
| 4.3.3 飞灰沉积的数值模拟结果与分析 |
| 4.3.3.1 烟气流速对飞灰沉积速率的影响 |
| 4.3.3.2 飞灰粒径对飞灰沉积速率的影响 |
| 4.3.3.3 采样管表面温度对飞灰沉积速率的影响 |
| 4.4 本章小结 |
| 第五章 流化床垃圾焚烧炉飞灰沉积试验和数值模拟研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 飞灰沉积试验 |
| 5.2.1 不同粒径分布和烟气温度对积灰的影响 |
| 5.2.1.1 试验样品 |
| 5.2.1.2 采集效率和捕集效率理论 |
| 5.2.1.3 结果分析与讨论 |
| 5.2.2 不同实验时间对积灰的影响 |
| 5.2.3 不同采样管表面温度对积灰的影响 |
| 5.3 飞灰沉积的数值模拟研究 |
| 5.3.1 模型的选择和参数的设置 |
| 5.3.1.1 物理建模及网格的划分 |
| 5.3.1.2 数值模拟参数的设置 |
| 5.3.2 飞灰沉积的数值模拟结果与分析 |
| 5.3.2.1 飞灰粒径对沉积速率的影响 |
| 5.3.2.2 壁面温度对飞灰沉积速率的影响 |
| 5.3.2.3 烟气流速对飞灰沉积速率的影响 |
| 5.4 积灰形成过程 |
| 5.5 本章小结 |
| 第六章 添加剂对垃圾焚烧炉受热面积灰熔融特性的影响 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 试验原料和方案 |
| 6.2.1 试验原料的选择 |
| 6.2.2 添加剂样品 |
| 6.2.3 试验方案 |
| 6.3 试验结果与讨论 |
| 6.3.1 添加Al_2O_3对灰熔融特性的影响规律 |
| 6.3.2 添加SiO_2对灰熔融特性的影响规律 |
| 6.3.3 添加CaO对灰熔融特性的影响规律 |
| 6.3.4 添加高岭土对灰熔融特性的影响规律 |
| 6.3.5 四种添加剂对灰熔融特性的影响规律对比 |
| 6.4 本章小结 |
| 第七章 结论与展望 |
| 7.1 全文总结 |
| 7.2 进一步研究建议 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 攻读博士学位期间的学术成果 |
| 作者简介 |
（6）煤泥流化床燃烧NOx生成特性的实验研究及数值模拟（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 课题背景 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 煤泥利用途径研究 |
| 1.2.2 煤泥燃烧及污染物析出特性 |
| 1.2.3 循环流化床低NO_x燃烧技术的研究现状 |
| 1.3 本文研究内容 |
| 第二章 煤泥燃烧产物析出特性的实验研究 |
| 2.1 实验样品与方法 |
| 2.1.1 实验设备 |
| 2.1.2 实验样品 |
| 2.1.3 实验方法 |
| 2.1.4 实验分析方法 |
| 2.2 结果与讨论 |
| 2.2.1 不同含水率煤泥燃烧特性及污染物析出特性 |
| 2.2.2 升温速率对燃烧产物析出特性的影响 |
| 2.2.3 煤泥焦燃烧特性及污染物析出特性 |
| 2.3 本章小结 |
| 第三章 煤泥流化床锅炉低NO_x燃烧试验研究 |
| 3.1 工程背景 |
| 3.2 试验方法及设备 |
| 3.3 结果与讨论 |
| 3.3.1 配煤配风方式对锅炉运行特性参数的影响 |
| 3.3.2 配煤配风方式对燃烧污染物NO_x的影响 |
| 3.4 小结 |
| 第四章 煤泥流化床燃烧NO_x生成特性的数值模拟 |
| 4.1 CHEMKIN软件介绍 |
| 4.2 燃烧模型 |
| 4.3 计算和分析方法 |
| 4.4 模拟结果及分析 |
| 4.4.1 NO生成速率分析 |
| 4.4.2 NO_2生成速率 |
| 4.4.3 N_2O生成速率 |
| 4.5 烟气再循环 |
| 4.5.1 烟气再循环对NO浓度的影响 |
| 4.5.2 烟气再循环对NO相关基元反应的影响 |
| 4.6 本章小结 |
| 第五章 结论与展望 |
| 5.1 结论 |
| 5.2 展望 |
| 参考文献 |
| 研究生期间取得成果 |
| 致谢 |
（7）145 t/h高温超高压CFB锅炉设计及优化试验研究（论文提纲范文）
| 0 引言 |
| 1 HX145/13.7-Ⅱ1型CFB锅炉 |
| 2 HX145/13.7-Ⅱ1型CFB锅炉设计特点 |
| 2.1 汽冷式高温旋风分离器 |
| 2.2 高炉膛低烟速 |
| 2.3 炉膛上部和出口处布置受热面 |
| 3 运行调整与优化改进 |
| 3.1 运行优化调整情况 |
| 3.2 设备改进情况 |
| 3.3 总体运行情况 |
| 4 改进建议 |
| 4.1 分离效率提升 |
| 4.2 布风装置优化 |
| 5 结论 |
（8）CFB锅炉脱硫脱硝耦合的实验研究（论文提纲范文）
| 中文摘要 |
| 英文摘要 |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 CFB锅炉的技术发展 |
| 1.1.1 CFB锅炉的构成及工作过程 |
| 1.1.2 CFB锅炉及燃烧技术国内外发展情况 |
| 1.1.3 流化床燃烧中对SO_2的排放控制 |
| 1.1.4 循环流化床锅炉中氮氧化物的生成和控制 |
| 1.2 CFB锅炉炉后脱硫技术 |
| 1.2.1 石灰石-石膏湿法脱硫技术 |
| 1.2.2 烟气循环流化床脱硫技术 |
| 1.3 烟气脱硝技术 |
| 1.3.1 选择性非催化还原烟气脱硝技术(SNCR) |
| 1.3.2 选择性催化还原烟气脱硝技术(SCR) |
| 1.3.3 CFB锅炉脱硝技术路线比较 |
| 1.4 课题研究的意义及本文主要工作 |
| 第二章 CFB锅炉脱硫脱硝耦合工艺原理及实验设计条件 |
| 2.1 烟气循环流化床脱硫系统集成氧化法脱硝功能的原理和设想 |
| 2.1.1 氧化法脱硝的实验研究 |
| 2.1.2 烟气循环流化床脱硫系统集成氧化法脱硝功能的设想 |
| 2.2 常见的氧化技术与氧化剂 |
| 2.2.1 液相氧化剂的的筛选 |
| 2.2.2 气相氧化剂的来源和制备 |
| 2.3 烟气循环流化床脱硫协同COA脱硝系统的设计及初步实验验证 |
| 2.3.1 系统设计 |
| 2.3.2 初步实验验证 |
| 2.4 CFB锅炉脱硫脱硝耦合的实验条件设计 |
| 2.4.1 煤耗量、灰渣量、石灰石粉用量及煤质资料 |
| 2.4.2 烟气参数 |
| 2.4.3 烟气处理流程 |
| 2.5 本章小结 |
| 第三章 液相氧化剂耦合脱硫脱硝实验研究 |
| 3.1 实验方案 |
| 3.1.1 实验目的 |
| 3.1.2 实验材料 |
| 3.1.3 实验方法 |
| 3.2 实验过程 |
| 3.2.1 实验前准备工作 |
| 3.2.2 具体的实验步骤 |
| 3.3 实验数据分析 |
| 3.3.1 第一阶段实验期间数据指标 |
| 3.3.2 工况适应性分析 |
| 3.3.3 脱硝氧化剂用量 |
| 3.3.4 脱硝效率的影响因素研究 |
| 3.3.5 运行成本分析 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 气相氧化剂耦合脱硫脱硝实验研究 |
| 4.1 实验方案 |
| 4.1.1 实验目的 |
| 4.1.2 可行性分析 |
| 4.1.3 实验方式 |
| 4.2 实验准备 |
| 4.2.1 实验前准备工作 |
| 4.2.2 实验步骤 |
| 4.3 实验过程 |
| 4.3.1 设备选型方案 |
| 4.3.2 实验设备及辅助材料 |
| 4.3.3 喷射点布置方案 |
| 4.4 实验及结果分析 |
| 4.4.1 第一阶段实验 |
| 4.4.2 第二阶段实验 |
| 4.5 运行能耗及成本分析 |
| 4.5.1 脱除量修正 |
| 4.5.2 摩尔比 |
| 4.5.3 运行成本分析 |
| 4.6 气相、液相氧化法脱硝的技术对比 |
| 4.7 本章小结 |
| 第五章 结论与展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
（9）小型流化床锅炉试验台运行特性研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 研究背景及意义 |
| 1.2 小型流化床试验台国内研究现状 |
| 1.2.1 国外研究现状 |
| 1.2.2 国内研究现状 |
| 1.3 本文研究内容 |
| 第2章 小型流化床锅炉试验台 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 小型流化床锅炉主系统设计 |
| 2.2.1 燃烧室 |
| 2.2.2 配风装置 |
| 2.2.3 物料循环系统 |
| 2.3 小型流化床锅炉辅助装置 |
| 2.3.1 燃料供给装置 |
| 2.3.2 烟气系统 |
| 2.3.4 电气总控制系统 |
| 2.4 本章小结 |
| 第3章 燃煤特性与试验台冷态试验 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 煤样特性检测与热重分析 |
| 3.2.1 元素分析及工业分析 |
| 3.2.2 热重分析 |
| 3.2.3 燃烧动力学分析 |
| 3.3 锅炉冷态试验及结构改进 |
| 3.3.1 配风装置调试 |
| 3.3.2 给煤系统调试 |
| 3.4 本章小结 |
| 第4章 试验台运行及排放特性研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 小型流化床锅炉试验台热态试验 |
| 4.2.1 点火与启动 |
| 4.2.2 试验台热态运行稳定性测试 |
| 4.2.3 锅炉温度均匀性测试 |
| 4.4 锅炉燃煤污染物析出特性 |
| 4.4.1 燃烧运行温度对NO析出的影响 |
| 4.4.2 不同煤种对NO释放特性的影响 |
| 4.4.3 燃烧运行温度对__析出的影响 |
| 4.4.4 不同煤种对SO_2释放特性的影响 |
| 4.5 床料层结渣情况 |
| 4.5.1 试验台床料层结渣情况 |
| 4.5.2 结渣煤与煤对比 |
| 4.6 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间承担的科研任务与主要成果 |
| 致谢 |
（10）醋酸钠工业废盐炉内脱硝试验及数值模拟（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 课题研究背景 |
| 1.2 工业废盐处理技术研究现状 |
| 1.2.1 物理法处理工业废盐研究现状 |
| 1.2.2 化学法处理工业废盐研究现状 |
| 1.3 燃煤烟气脱硫脱硝技术 |
| 1.3.1 燃煤烟气脱硝技术 |
| 1.3.2 燃煤烟气脱硫技术 |
| 1.4 燃煤烟气SNCR脱硝、炉内脱硫及同时脱硫脱硝技术的研究现状 |
| 1.4.1 SNCR脱硝技术 |
| 1.4.2 炉内脱硫技术 |
| 1.4.3 炉内同时脱硫脱硝技术 |
| 1.4.4 SNCR脱硝的数值模拟 |
| 1.5 本文的研究目标和研究内容 |
| 1.5.1 研究目标 |
| 1.5.2 研究内容 |
| 1.6 本章小结 |
| 第2章 实验装置与方法 |
| 2.1 实验原料 |
| 2.2 携带流反应装置和方法 |
| 2.2.1 携带流试验装置 |
| 2.2.2 实验方法和实验步骤 |
| 2.3 主要测试仪器与方法 |
| 2.3.1 SEM |
| 2.3.2 XRD |
| 2.3.3 XRF |
| 2.4 本章小结 |
| 第3章 钠盐存在条件下炉内脱硝的实验研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 实验工况 |
| 3.3 实验结果与分析 |
| 3.3.1 反应温度及钠盐对脱硝效率的影响 |
| 3.3.2 Na~+含量对脱硝效率的影响 |
| 3.3.3 停留时间对脱硝效率的影响 |
| 3.3.4 初始NO浓度对脱硝效率的影响 |
| 3.3.5 氨氮摩尔比对脱硝效率的影响 |
| 3.3.6 O_2浓度对脱硝效率的影响 |
| 3.3.7 CO浓度对脱硝效率的影响 |
| 3.4 本章小结 |
| 第4章 高温烟气同时脱硫脱硝的实验研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 实验工况 |
| 4.3 实验结果及分析 |
| 4.3.1 添加剂种类对脱硫脱硝效率的影响 |
| 4.3.2 反应温度对脱硫效率的影响 |
| 4.3.3 钙硫摩尔比对脱硫效率的影响 |
| 4.3.4 停留时间对脱硫效率的影响 |
| 4.3.5 O_2浓度对脱硫效率的影响 |
| 4.4 本章小结 |
| 第5章 利用燃煤循环流化床锅炉处置工业废盐的现场试验 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 试验装置 |
| 5.2.1 工业废盐溶液制备、储存与输送 |
| 5.2.2 工业废盐喷射装置 |
| 5.3 试验时间与步骤 |
| 5.3.1 试验时间 |
| 5.3.2 试验步骤 |
| 5.4 试验工况 |
| 5.5 试验结果与分析 |
| 5.5.1 工业废盐溶液喷入对锅炉运行的影响 |
| 5.5.2 工业废盐溶液喷入对NO_x排放和用氨量的影响 |
| 5.5.3 工业废盐溶液喷入对飞灰及灰渣特性的影响 |
| 5.6 本章小结 |
| 第6章 携带流反应器内SNCR脱硝的数值模拟 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 FLUENT软件和数值模拟的步骤 |
| 6.2.1 FLUENT软件简介 |
| 6.2.2 数值模拟的步骤 |
| 6.3 计算模型的建立 |
| 6.3.1 研究对象 |
| 6.3.2 模型介绍 |
| 6.3.3 计算方法和边界条件设置 |
| 6.3.4 SNCR脱硝反应机理 |
| 6.4 模拟结果与分析 |
| 6.4.1 反应温度对SNCR脱硝效率的影响 |
| 6.4.2 氨氮摩尔比对SNCR脱硝效率的影响 |
| 6.5 本章小结 |
| 第7章 全文总结与建议 |
| 7.1 本文主要结论 |
| 7.2 研究工作展望与建议 |
| 参考文献 |
| 在读期间发表的学术论文及研究成果 |
| 致谢 |
四、75t循环流化床锅炉炉体密封的技术改造（论文参考文献）
- [1]循环流化床垃圾焚烧炉燃烧优化试验研究[D]. 尤海辉. 浙江大学, 2021(01)
- [2]660MW超超临界循环流化床锅炉关键技术与方案研究[D]. 聂立. 浙江大学, 2021(01)
- [3]循环流化床锅炉化工尾气掺烧工艺系统优化设计[D]. 李淑杰. 山东大学, 2020(04)
- [4]循环流化床锅炉节能技改方案研究[D]. 周勇. 昆明理工大学, 2020(05)
- [5]循环流化床垃圾焚烧炉对流受热面积灰及防治机理研究[D]. 唐智. 东南大学, 2020
- [6]煤泥流化床燃烧NOx生成特性的实验研究及数值模拟[D]. 张晓婉. 贵州大学, 2020(04)
- [7]145 t/h高温超高压CFB锅炉设计及优化试验研究[J]. 吴剑恒,连荣清,邓国荣,李波扬,庄煌煌,陈志渊,江鹭,何宏舟. 洁净煤技术, 2021(03)
- [8]CFB锅炉脱硫脱硝耦合的实验研究[D]. 杨小晓. 厦门大学, 2019(08)
- [9]小型流化床锅炉试验台运行特性研究[D]. 王志岩. 燕山大学, 2019(03)
- [10]醋酸钠工业废盐炉内脱硝试验及数值模拟[D]. 胡昔鸣. 南京师范大学, 2019(02)